1.引言

淬硬鋼是一類較難加工的材料，硬度高達50～65HRC，主要包括普通淬火鋼、淬火態模具鋼、軸承鋼、軋輥鋼及高速鋼等。由于其典型的耐磨結構，淬硬鋼被廣泛用于制造各種要求高硬度和高耐磨性的基礎零部件。隨著超硬刀具材料——陶瓷和PCBN性能的提高和價格的調整，解決了淬硬零件傳統制造工藝與快速發展的市場需求之間的矛盾，使得更經濟地切削加工淬硬鋼成為可能。

硬態切削是指采用超硬刀具對硬度大于50HR淬硬鋼進行精密切削的加工工藝。與磨削相比，硬態切削具有良好的加工柔性、經濟性和環保性能，在精磨工序中采用硬態切削是加工淬硬鋼的最佳選擇。然而，目前硬態切削加工技術仍然未完全被企業所廣泛采用，其主要原因不僅由于企業對硬態切削加工機理及刀具的使用技術未完全理解和掌握，同時也因為硬態切削工藝中一些不穩定的因素制約了它的推廣應用。本文通過綜合國內外大量文獻，對硬態切削過程中切削力的特征、切屑的形成機理、硬態切削力與金屬軟化效應的作用、冷卻潤滑技術和已加工表面質量等進行了討論，以期促進硬態切削工藝的推廣應用。

2.硬態切削力特征

影響硬態切削力的因素主要包括切削速度、進給量、切削深度、后刀面磨損量和工件硬度等。國內外學者的研究表明，在不同精度等級的機床上實施硬態切削時，切削力并不發生變化。

巴西AbraoMendes博士分別選用陶瓷刀具、低CBN含量和高CBN含量的PCBN刀具切削AISI52100軸承鋼（硬度62HRC）時發現：徑向切削力最大，其次是主切削力和軸向切削力；粗加工時切削力約為精加工時的6～9倍；切削力與進給量、切削深度和后刀面磨損量成近似線性關系；當切削速度增大時，切削力稍有下降。德國阿亨工業大學w．Konig教授通過用陶瓷刀具和PCBN刀具切削100Cr6淬硬軸承鋼的切削力對比實驗，研究了切削速度、切削深度和進給量對切削力的影響趨勢。研究表明：主切削力和軸向力的變化與切深呈線性增長趨勢，而徑向力增長緩慢；不同的進給量對切削力的變化影響趨勢一致，軸向力的增長速率稍低于主切削力和徑向力，而當進給量很小時，會出現徑向力大于主切削力的現象。日本中山一雄教授認為，提高切削速度使切削力有所下降的主要原因是切削溫度升高使工件塑性增強（即金屬的硬度因切削溫度的作用而降低）。不過這種性質的變化僅限于一定的切削速度范圍，當切削速度超過20Om/min時，切削力并不沿下降通道變化。這與W.Konig教授的研究結果一致。中山一雄教授認為，盡管淬硬材料的硬度較高，但切削力較小，其原因一是由于斷裂的產生使塑性變形十分小，二是因為刀一屑接觸面積小，使摩擦力減小。哈爾濱理工大學劉獻禮教授采用正交試驗對切削力的各影響因素進行設計，得出了切削速度、切削深度、進給量和工件硬度對應切削力的三維曲面，在試驗條件下得出了主切削力變化規律基本符合傳統金屬切削理論的結論。

英國伯明翰大學E.G.Ng博士對PCBN刀具切削AISIHI3淬硬鋼時的切削溫度和切削力進行了有限元仿真求解，其最大誤差達25％，精度分散性大。同時有限元計算量也很大。張弘弢教授運用擠壓和軋制理論，根據能量原理對倒棱刀具的切削機理進行了深入闡述，提出了倒棱刀具的三區模型（第一變形區、金屬死區、第二變形區），并能對剪切角和切削力進行預報和仿真；根據金相分析和快速落刀裝置，發現金屬死區的存在并不依賴于切削速度、前角和倒棱角度；在同樣的切削條件下，倒棱刀具的剪切角小于單尖刀具剪切角約2°～3°。臺灣學者K.Fuh利用最小能量原理修正了臼井英治的切削模型，依據切削面積和考慮后刀面作用力，對切削力進行仿真，其綜合精度較高。由于引入的經驗系數較多，對于不同的刀具和工件材料這些系數往往是變化的，因此其實用性受到一定限制。

3．硬態切削的切屑形態

金屬切削過程研究的重點和核心是切屑的形成過程。硬態切削過程一般產生鋸齒形切屑。K.F.Koch博士和P.Fallbochmer博士認為，硬態切削的切屑形態受切屑厚度的影響最大，當切屑厚度小于20μm時易產生帶狀切屑，否則生成鋸齒形切屑。形成鋸齒形切屑的原因主要是刀具前刀面附近的工件材料受到擠壓而堆積在前刀面上，刀具繼續向前切削致使切屑材料發生突然斷裂。

關于鋸齒形切屑形成機理有很多著名的論斷。1964年Recht提出了切削加工時突變剪切失穩的經典模型，當名義應力一真實應變曲線斜率為零時，即溫度變化的局部速率對強度的負面影響等于或大于強度所產生的應變硬化的正面影響時，材料內部的塑性變形區便產生突變剪斷。美國俄克拉荷馬州立大學的HouZhen-Bin和RangaKoⅡ1and提出了鋸齒形切屑形成過程中的熱力學模型，他們的實驗表明，切削速度和進給量在剪切發生失穩中起著重要作用。Samiatin和Rab發現當正常的流動軟化率對應變速率敏感值之比等于或大于5時，金屬切削過程的非均勻流動立刻發生。熱塑過程的不穩定性（應變硬化與熱軟化）導致剪斷區產生，即使沒有熱軟化效應，其它機理也可使剪切帶抗剪強度明顯減小。例如當剪切帶產生微裂紋時，使承受應力的實際面積減小，Walker和Shaw認為這是機加工中切屑斷裂的一種可能機理。最近shaw和Vyas對較低切速下加工AISI4340鋼和低速加工鈦合金產生節狀切屑的研究更清楚地證實了上述概念。由于此時的切削速度很低，剪切面產生的熱可向任意側面擴散，熱軟化相當困難，因此可解釋為由于微裂紋的存在使實際剪斷強度降低。剪斷失穩的其它機理包括材料組織轉變，如在某些鋼中馬氏體向奧氏體的逆轉變。中山一雄對淬硬鋼硬態車削時鋸齒形切屑形成機理的觀點是：切屑形成起源于自由表面上剪應變值最大處．鄰近自由表面的變形假設為純剪切作用的結果，剪切斷裂與自由表面夾角為45°。sih用解析法獲得“應變能密度”因子S，并在平面應變條件下模擬了鋸齒形切屑的生成機理，提出硬態切削淬硬鋼時鋸齒形切屑形成的新模型，給出了負載角φ與斷裂角θ0之間的關系式。

大連理工大學王敏杰、胡榮生教授的研究表明，鋸齒形切屑主要是因為高速切削產生的熱塑剪切失穩所致。熱塑剪切失穩是廣泛存在于許多動態塑性變形過程中的一種材料破壞現象，其先決條件是變形材料的局部溫升引起的熱軟化效應足以抵消材料的變形強化效應。金屬切削過程中的熱塑剪切失穩是指發生在第一變形區的強烈局部剪切集中，其結果導致不對稱的鋸齒形切屑，它與普通金屬材料在低速下形成的擠裂切屑不同，特征是切屑的各鋸齒之間以變形很大的熱塑剪切帶相隔。采用金屬陶瓷刀片SNMG120412N—UG（牌號ZKOI）切削GCrl5軸承鋼的試驗結果表明：當切削深度為0.5～4mm、進給量0.07～0.43mm／r、切削速度≥130～160m/min時，開始產生熱塑剪切失穩。